Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
Аэротенки с флотационным илоотделением
7.6.15.1 Аэротенки с флотационным илоотделением следует проектировать для биологической очистки сточных вод, преимущественно производственных с БПК5 более 300 мг/дм3, содержащих трудноокисляемые загрязнения, для которых необходимый период аэрации превышает 16 ч, а также при образовании в аэротенках активного ила с иловым индексом более 200 см3/г. 7.6.15.2 Очистку сточных вод при использовании аэротенков с флотационным илоотделением следует производить, как правило, по двухступенчатой схеме. На первой ступени следует использовать аэротенки-смесители и напорные флотаторы для разделения иловой смеси, на второй ступени - секционированные аэротенки-вытеснители и вторичные отстойники. Аэротенк первой ступени должен включать отделение для регенерации активного ила. После обработки на флотационном илоотделителе, перед отведением на вторую ступень очистки иловая смесь должна содержать взвешенные вещества в пределах 100-300 мг/л. 7.6.15.3 Избыточный ил из отстойника второй ступени следует направлять на флотационный илоотделитель первой ступени очистки. Полученный после обработки в флотационном илоотделителе избыточный активный ил должен отводиться в уплотнитель для снижения влажности до 92 %-94 %. Осветленная надиловая вода из уплотнителя должна направляться на вторую ступень аэротенка.. Следует предусматривать подачу до 10 % общего расхода исходной сточной воды в аэротенк второй ступени. 7.6.15.4 Доза ила в аэротенке первой ступени и концентрация растворенного кислорода должны определяться на основании технико-экономических расчетов. Дозу ила г/дм3, допускается определять в зависимости от величины илового индекса, по формуле . (7.33) Величину БПК5 в воде после аэротенка первой ступени L ¢ ex следует принимать 50-80 мг/дм3. Продолжительность пребывания сточной воды в аэротенке первой и второй ступени следует рассчитывать по формулам (7.4) и (7.14), удельную скорость окисления по формуле (7.5) степень рециркуляции ила для аэротенков второй ступени по формуле (7.6). Значения параметров процесса , Ki, Ко и φ следует принимать по таблице 7.6. Концентрация сфлотированного уплотненного ила af, г/дм3, определяется по уравнению , (7.34) где Ji - иловый индекс принимается по данным таблицы 7.7. Коэффициенты «а» и «b» принимаются в зависимости от продолжительности уплотнения сфлотированного ила, которую следует принимать 2-3 ч. Таблица 7.10
7.6.15.5 Степень рециркуляции активного ила на первой ступени определяется в зависимости от требуемой концентрации сфлотированного уплотненного ила, а f . (7.35) 7.6.15.6 Нагрузка по твердой фазе на площадь флотационного илоотделителя qss кг/(м2. сут), при оптимальном удельном расходе растворенного воздуха и концентрации активного ила (aопт) определяется по формуле . (7.36) Суммарное количество твердой фазы, подвергаемой флотации, кг/сут; . (7.37) Суммарная площадь флотационных илоотделителей Ff, м2, . (7.38) Гидравлическая нагрузка qm, s, м3/(м2× ч). . (7.39) 7.6.15. 7 Высота отстойной зоны определяется по формуле Hszf, м: , (7.40) где tszf - продолжительность пребывания воды в отстойной зоне (ниже водораспределителя), ч, принимаемая в пределах от 0, 4 до 0, 6 ч; . qm, s. - гидравлическая нагрузка, м3/(м2× ч). Глубину зоны уплотнения (выше водораспределителя) Hт, следует принимать в пределах 2-2, 5 м. Разность отметок водосливов водосборного и пеносборного лотков флотационного илоотделителя должна быть в пределах 40-50 мм. Следует предусматривать возможность регулировки положения пеносборного лотка. Уклон дна пеносборного лотка принимать в пределах 0, 10-0, 05. Hacoc для подачи иловой смеси на флотатор должен устанавливать под заливом, гидростатический напор перед насосом должен поддерживаться постоянным и составлять не более 3 м. Забор воды должен осуществляется непосредственно из аэротенка первой ступени. 7.6.16 Формулы определения продолжительности аэрации в 7.6.7-7.6.15 справедливы при среднегодовой температуре сточных вод 15 °С. При иной среднегодовой температуре сточных вод Tw продолжительность аэрации, вычисленная по формулам (7.4), (7.9), (7.14), (7.24), (7.32) должна быть умножена на отношение 15/Tw. Продолжительность аэрации во всех случаях не должна быть менее 2 ч. 7.6.17 Определение вместимости технологических емкостных сооружений с активным илом в зависимости от минимального возраста активного ила. 7.6.17.1 Определение вместимости технологических емкостных сооружений с активным илом в зависимости от минимального возраста активного ила должно определяться с учетом принятой дозы активного ила в иловой смеси и уровня допустимой нагрузки по БПК5 на активный ил. 7.6.17.2 Объем технологических сооружений с активным илом V, м3, следует определять по зависимости , (7.41) где ai — доза ила, г/дм3, определяемая согласно 7.6.5; tTS - возраст активного ила, сут; Р i – прирост активного ила, кг/сут. Объем технологических сооружений с активным илом, рассчитанный по формуле 7.37 следует рассматривать как сумму объемов технологических сооружений с активным илом, предназначенных для деструкции органических веществ, нитрификации и денитрификации. Объем анаэробной емкости для удаления фосфора следует определять отдельно. 7.6.17.3 Минимальный возраст активного ила tTS в системах биологической очистки следует определять по таблице 7.11 в зависимости от цели обработки сточной воды, нагрузки по органическим загрязнениям и расчетной температуры сточной воды. Таблица 7.11 – Минимальный возраст активного ила в сутках
7.6.17.4 Определение отношения объема денитрификатора к общему объему технологических емкостных биологических сооружений с активным илом следует производить в зависимости от отношения концентрации азота нитратов, подлежащего удалению при денитрификации к величине БПК5 сточной воды, поступающей на биологическую очистку по таблице 7.12. Таблица 7.12 – Отношение денитрификатора к общему объему технологических емкостных биологических сооружений с активным илом при температуре 10 ° С-12 ° С
7.6.17.5 Отношение объема денитрификатора к общему объему технологических емкостных биологических сооружений с активным илом менее чем 0, 2 и более чем 0, 5 не рекомендуются. В случае если отношение > 0, 15, следует: - предусмотреть мероприятия по снижению содержания соединений азота в сточной воде, поступающей на биологические очистные сооружения, в том числе путем отдельной обработки иловой воды; - рассмотреть возможность снижения степени осветления воды при первичном отстаивании и повышения БПК5 осветленной сточной воды, поступающей на биологическую очистку; При невозможности снижения содержания соединений азота в сточной воде, поступающей на очистку, следует предусматривать дозирование внешнего субстрата. Дозу внешнего субстрата следует принимать 5 кг ХПК на 1 кг азота нитратов подлежащего денитрификации. Значения ХПК для субстратов принимать на основании лабораторных испытаний или по таблице 7.13 Таблица 7.13 – Параметры субстратов, применяемых для дозирования в денитрификаторы
Окончательный выбор вида субстрата и отработку режима его дозирования следует производить при наладке и последующей эксплуатации очистных сооружений. При использовании предварительной, каскадной и параллельной денитрификации подачу субстрата следует предусматривать в сточную воду, поступающую на биологические очистные сооружения. Для периодической и чередующейся денитрификации, а также раздельных многоступенчатых схемах денитрификации субстрат следует дозировать только во время фазы денитрификации. 7.6.17.6 Концентрацию азота нитратов, подлежащего удалению СNO3D, мг/ дм3, следует рассчитывать балансовому уравнению: , (7.42) где - содержание азота общего в сточной воде поступающей на биологическую очистку, мг/дм3; - содержание азота органических веществ в сточной воде, отводимой после вторичных отстойников, мг/ дм3. При очистке бытовых сточных вод величину допускается принимать 2 мг/дм3. При отведении производственных сточных вод, содержащих трудноокисляемые органические примеси, данный параметр может иметь более высокое значение, которое следует учитывать при расчетах. - содержание азота аммонийного в сточной воде, отводимой после вторичных отстойников, мг/дм3; - содержание азота нитратного в сточной воде отводимой после вторичных отстойников, мг/ дм3; - азот органических веществ, поступающий в биомассу активного ила, мг/ дм3. Допускается величину азота органических веществ, поступающей в биомассу активного ила, назначать в пределах 0, 04-0, 05 БПК5 сточной воды, поступающей на биологическую очистку. 7.6.17.6 Объем технологических сооружений с активным илом V, м3, определенный по формуле 7.41 должен обеспечивать объемную нагрузку и нагрузку на активный ил не более чем значения указанные в таблице 7.14. Таблица 7.14 – Допустимые значения объемной нагрузки ( BR ) кг БПК5/м3 сут и нагрузки на активный ил ( BTS ) кг БПК5/кг сут
Удаление фосфора 7.6.18.1 Выбор метода удаления фосфора (осаждение реагентами, или биологическим способом) следует определять технико-экономическим расчетом с учетом определения последующих затрат на обработку осадка. Допускается комбинированное применение химического и биологического удаления фосфора. 7.6.18.2 Для удаления соединений фосфора биологическим способом следует предусматривать анаэробные технологические емкости после первичного отстаивания. Вместимость таких емкостей следует определять из условия минимального времени контакта от 0, 5 до 0, 75 ч при максимальном часовом расходе сточных воды с учетом расхода циркуляционного потока активного ила. 7.6.18.3 Концентрацию соединений фосфора XPе, мг/дм3, подлежащую удалению за счет химического осаждения следует определять по балансовому уравнению: , (7.43) где - концентрация фосфора в сточной воде, поступающей на биологическую очистку, мг/дм3; - концентрация фосфора в сточной воде после вторичных отстойников, мг/дм3; - концентрация фосфора, необходимая для ассимиляции гетеротрофными микроорганизмами активного ила, принимаемая равной 0, 01Len; мг/дм3; – концентрация фосфора, удаляемая биологическим способом, мг/дм3. Значение XP Bio следует принимать: - при устройстве анаэробной технологической емкости после первичного отстаивания в пределах от 0, 01 до 0, 015 БПК5en; - в установках с предварительной и каскадной денитрификацией без отдельной анаэробной технологической емкости до 0, 005 БПК5en. 7.6.18.4 Дозу железосодержащих реагентов для осаждения фосфора следует принимать из соотношения 2, 7 кг Fe на 1 кг фосфора подлежащего химическому осаждению. Дозу алюминиевых реагентов для осаждения фосфора следует принимать из соотношения 1, 3 кг Al на 1 кг фосфора подлежащего химическому осаждению 7.6.18.5 Для предотвращения угнетающего воздействия на микроорганизмы активного ила реагентов их дозы не должны превышать для сульфата железа (II) 25 мг/дм3, сульфата железа (III) 15 мг/дм3 в пересчете на Fе2Оз; сульфата алюминия 18 мг/дм3 в пересчете на Al2O3. 7.6.19 Прирост активного ила Pi, кг/сут, в системах с активным илом следует определять по формуле , (7.44) где Рс - прирост активного ила, получаемый в процессе биологической деструкции органических веществ, кг/сут; РР – прирост активного ила, получаемый в процессе биологического удаления фосфора, кг/сут; Прирост активного ила, полученный в процессе биологической деструкции органических веществ, кг/кг L en, при возрасте активного ила от 4 до 25 сут и температуре иловой смеси 10-12 °С принимать по таблице 7.14. Для иных условий прирост активного ила, кг/сут, полученный в процессе биологической деструкции органических веществ следует рассчитывать по формуле , (7.45) где Qрасч - среднесуточный расход сточных вод, м3/сут; L en – БПК5 сточных вод поступающих на очистку, мг/дм3 Сen – концентрация взвешенных веществ в сточной воде, поступающей на биологическую очистку, мг/дм3; tTS – возраст активного ила, сут Т – температура иловой смеси, °С; Таблица 7.15 - Прирост активного ила, полученный в процессе биологической деструкции органических веществ, кг/кг БПК5 сточных вод поступающих на очистку при температуре 10-12 ° С.
Прирост активного ила, полученный в процессе биологического удаления фосфора, принимать исходя из продукции 3 кг активного ила на 1 кг фосфора, подлежащего удалению. 7.6.29 Требуемую степень рециркуляции возвратного активного ила из вторичных отстойников и иловой смеси из зоны нитрификации в денитрификатор при предварительной денитрификации следует определять по формулам , (7.46) , (7.47) где - концентрация азота аммонийного, подлежащая нитрификации, мг/дм3; - концентрация азота нитратов в сточной воде после вторичных отстойников, мг/дм3; Qmax – максимальный часовой расход сточных вод поступающий на биологическую очистку, м3/ч; QRS - расход циркуляционного активного ила из вторичных отстойников, м3/ч; QRZ - расход циркуляционного потока иловой смеси из нитрификатора в денитрификатор, м3/ч; Степень денитрификации по удаляемому азоту аммонийному при предварительной денитрификации следует определять по зависимости: . (7.48) 7.6.30 Длительность цикла обработки, ч включающей время на нитрификацию и денитрификацию сточной воды, при чередующей денитрификации следует определять по формуле: . (7.49) Длительность цикла обработки при чередующей денитрификации должна приниматься не менее 2 ч. |
Последнее изменение этой страницы: 2019-04-09; Просмотров: 468; Нарушение авторского права страницы