Архитектура Аудит Военная наука Иностранные языки Медицина Металлургия Метрология Образование Политология Производство Психология Стандартизация Технологии |
Расчет основания по деформациям
В связи с тем, что рассматриваемый расчет относится ко второй группе предельных состояний, необходимо использовать соответствующие расчетные характеристики грунтов , , . Поэтому необходимо заново определить все расчетные параметры, вычисление которых проводится с использованием указанных характеристик. Однако, в условиях курсового проекта допускается использовать нормативные значения активного давления и пассивного отпора грунта, ранее полученные в расчетах первой группы предельных состояний. При отсутствии в задании на проектирование специальных требований по ограничению деформаций расчет сводится к удовлетворению условий: где Р – среднее давление под подошвой стены; R – расчетное сопротивление грунта основания; Pmax – максимальное значение давления под низовым ребром фундаментной плиты подпорной стены. , где Fv – расчетное значение вертикальной составляющей равнодействующей всех внешних сил, действующих на стену; А = b·1 п.м. – площадь расчетного участка подошвы стены. В зависимости от величины эксцентриситета приложения равнодействующей внешних сил эпюра давлений под подошвой стены может иметь трапециевидную (случай малых эксцентриситетов) или треугольную (случай больших эксцентриситетов) форму. В целях исключения значительного крена стены площадь сжатой зоны основания при треугольной эпюре должна быть не менее 75% расчетной площади подошвы. Иначе говоря, .
1) Стена расположена на основании из грунта, являющегося материалом подушки.
где γ c1 и γ c2 – коэффициенты условий работы, принимаемые по табл. 3 [1] (γ c1=1, 4; γ c2=1, 4); k – коэффициент, принимаемый в зависимости от способа определения прочностных характеристик грунта (k=1); Mγ , Mq, Mc – коэффициенты, принимаемые по табл. 4 [1] (Mγ =2, 46, Mq=10, 85, Mc=11, 73); kz – коэффициент, принимаемый равным 1 при b < 10 м.; b – ширина подошвы стенки (b=3, 6 м); γ II – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы стенки (γ II =21 кН/м3); γ 'II – то же, залегающих выше подошвы (γ 'II =20, 3 кН/м3); cII – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой стенки (cII=0 кПа); d1 – глубина заложения стенки от уровня планировки (d1=1, 5).
Fs, a= γ f ∙ Еγ ah + γ f ∙ Еqah = 1 ∙ 89, 98 + 1 ∙ 22, 23 = 112, 21 кН
Еγ ah -равнодействующая горизонтальной составляющей активного давления от собственного веса грунта засыпки (нормативное значение). Еqah -равнодействующая горизонтального давления от собственного грунта от нагрузки, приложенной на поверхности засыпки (нормативное значение).
Fv= Fs, a ∙ tg(ε + δ ) + γ f ∙ Gст + ∑ γ f, i ∙ Gi = = 112, 21 ∙ tg(26 + 36) + 1 ∙ 120 + (1 ∙ 105, 44 + 1 ∙ 4, 46) = 440, 93 кН
где Gст- расчетное значение собственного веса подпорной стены, определяемой по фактическим размерам при γ ж/б=24 кН/м3 Gст= 120кН Gi- расчетное значение веса грунта (вне призмы обрушения), располагающегося на передней (G2) и задней (G1) консолях стены. G1= 105, 44кН G2= 4, 46кН , условие выполнено. Так как e=0, 145 м< 1/6∙ b=0, 6м имеет место случай малых эксцентриситетов. Pmax= 440, 93 / 3, 6 ∙ (1 + 6 ∙ 0, 145 / 3, 6) = 152, 08кПа Pmin= 440, 93 / 3, 6 ∙ (1 – 6 ∙ 0, 145 / 3, 6) = 92, 88кПа Pmax = 152, 08кПа < 1, 2 R = 1040, 98кПа, условие выполнено.
2) Нагрузки от подпорной стены и подушки передаются на грунтовое основание, т.е. подушка рассматривается как элемент подпорной стены, составляя с ней условный фундамент.
где γ c1 и γ c2 – коэффициенты условий работы, принимаемые по табл. 3 [1] (γ c1=1, 1; γ c2=1); k – коэффициент, принимаемый в зависимости от способа определения прочностных характеристик грунта (k=1); Mγ , Mq, Mc – коэффициенты, принимаемые по табл. 4 [1] (Mγ =0, 84, Mq=4, 37, Mc=6, 9); kz – коэффициент, принимаемый равным 1 при b < 10 м.; b – ширина подошвы стенки (b=4, 2 м); γ II – осредненное расчетное значение удельного веса грунтов, залегающих ниже подошвы стенки (γ II =9, 7 кН/м3); γ 'II – то же, залегающих выше подошвы (γ 'II =20, 3 кН/м3); cII – расчетное значение удельного сцепления грунта, залегающего непосредственно под подошвой стенки (cII=3 кПа); d1 – глубина заложения стенки от уровня планировки (d1=2, 7м).
Fs, a= γ f ∙ Еγ ah + γ f ∙ Еqah = 1 ∙ 89, 98 + 1 ∙ 22, 23 = 112, 21 кН
Еγ ah -равнодействующая горизонтальной составляющей активного давления от собственного веса грунта засыпки (нормативное значение). Еqah -равнодействующая горизонтального давления от собственного грунта от нагрузки, приложенной на поверхности засыпки (нормативное значение).
Fv= Fs, a ∙ tg(ε + δ ) + γ f ∙ Gст + ∑ γ f, i ∙ Gi + γ f ∙ Gп = = 112, 21 ∙ tg(26 + 36) + 1 ∙ 120 + (1 ∙ 105, 44 + 1 ∙ 4, 46) + 1 ∙ 19, 78 = 460, 71кН
где Gст- расчетное значение собственного веса подпорной стены, определяемой по фактическим размерам при γ ж/б=24 кН/м3 Gст= 120кН Gi- расчетное значение веса грунта (вне призмы обрушения), располагающегося на передней (G2) и задней (G1) консолях стены. G1= 105, 44кН G2= 4, 46кН Gп= 19, 78кН , условие выполнено. Так как e=0, 84м< 1/4∙ b=1, 05м имеет место случай больших эксцентриситетов. = кПа С0 = 0, 5 ∙ b – е = 0, 5 ∙ 4, 2 – 0, 84 = 1, 26м.
Pmax = 243, 76кПа < 1, 2 R = 388, 66кПа, условие выполнено.
|
Последнее изменение этой страницы: 2017-05-05; Просмотров: 256; Нарушение авторского права страницы